根據(jù)計(jì)算結(jié)果，張弦梁上弦桿最大應(yīng)力比為0.445，其它桿件最大為0.828 ；φ5x85的索最大破斷力為200 0kN ，按規(guī)范要求索抗立
分項(xiàng)系數(shù)取2.0 ，則索應(yīng)力比為843/（2000/2=0.843，φ5x85索最大破斷力為2782k N，則索應(yīng)力比為1121/（2782/2）= 0.806 ，均滿足規(guī)范要求。
(4) 抗震分析采用振型分解反應(yīng)譜法考慮豎向地震作用，計(jì)算表明地震作用與其它荷載
作用效應(yīng)組合不起控制作用，計(jì)算所得結(jié)構(gòu)前三階振型如下：
(5) 結(jié)構(gòu)屈曲分析：
1、 首先對結(jié)構(gòu)進(jìn)行特征值屈曲分析
通過線性特征值屈曲分析，可以得到理論上的屈曲穩(wěn)定特征值系數(shù)和屈曲模態(tài)。屈曲穩(wěn)定系數(shù)如下表1，第一階屈曲模態(tài)見圖3，由分析結(jié)構(gòu)表明結(jié)構(gòu)首先出現(xiàn)失穩(wěn)表現(xiàn)為屋面結(jié)構(gòu)彎曲失穩(wěn)。
2、 非線性屈曲分析結(jié)果：
采用ANSYS進(jìn)行非線性屈曲分析，根據(jù)規(guī)范
[4]要求，以跨度的1/300作為該結(jié)構(gòu)的最大缺陷值，考慮結(jié)構(gòu)幾何非線性的影響，材料本構(gòu)關(guān)系采用理想彈塑性模型，對應(yīng)荷載工況1.0恒+1.0活得到結(jié)構(gòu)的荷載位移曲線，計(jì)算結(jié)過得到的失穩(wěn)時(shí)的臨界荷載約為實(shí)際荷載的5.5倍左右，大于規(guī)范[4]要求，說明結(jié)構(gòu)整體性良好。
4 主要節(jié)點(diǎn)設(shè)計(jì)
4.1支座及節(jié)點(diǎn)：
本工程支座主要有兩種連接形式：第一種為與地面和裙房屋頂?shù)?a href='../../zsk/ct.asp?id=7545' target='_blank' style='font-size:1em; border-bottom:1px dotted blue;'>固定連接支座具體詳見圖4 ；第二種為與主塔樓連接的水平滑動(dòng)支座，具體詳見圖5此 支座主要考慮屋面張弦梁結(jié)構(gòu)的預(yù)應(yīng)力自平衡和減少主塔樓在水平地震力作用下對采光頂?shù)挠绊憽?BR>
4.2撐桿與上弦桿、拉索連接節(jié)點(diǎn)：
張弦梁結(jié)構(gòu)下弦拉索與撐桿之間必須固定，其節(jié)點(diǎn)構(gòu)造應(yīng)保證將索夾緊，不能滑動(dòng)。本工程采用由2個(gè)實(shí)心半球組成的索球節(jié)點(diǎn)來扣緊下弦拉索，如圖6所 示。下弦索平面外沒有支撐，因此撐桿與上弦構(gòu)件的節(jié)點(diǎn)通常設(shè)計(jì)為平面內(nèi)可以轉(zhuǎn)動(dòng)，平面外限制轉(zhuǎn)動(dòng)的節(jié)點(diǎn)構(gòu)造形式[5] ，詳見圖7所示。
5 結(jié)束語
（1）張弦梁結(jié)構(gòu)一般跨度較大
屋面自重輕，在風(fēng)吸力較大的情況下可能導(dǎo)致下部預(yù)應(yīng)力索拉力喪失，結(jié)構(gòu)是失穩(wěn)，設(shè)計(jì)時(shí)尤其要注意，必要時(shí)須加大結(jié)構(gòu)自重或增加反向穩(wěn)定索。
（2）確定索的初始預(yù)應(yīng)力時(shí)
既要考慮結(jié)構(gòu)荷載狀態(tài)下張弦梁的安全，又要考慮結(jié)構(gòu)初始態(tài)的穩(wěn)定。
（3）為保證撐桿與上弦桿和下部索為理想鉸接
上部采用銷釘式連接鉸，下部采用索球鉸。
考慮到撐桿在張弦梁外必須具有剛度，因此上部鉸僅為面內(nèi)鉸，面外須具有一定剛度。
參考文獻(xiàn)
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