現行幕墻規范是針對單元式幕墻制定的，因而該規范在對幕墻系統進行地震荷載取值時未考慮幕墻—結構動力藕合效應。式(8)中的系數a max相應于圖5反應譜曲面T2=0時的反應譜曲線的峰值。該值反映了結構對地震作用的放大，這對單元式幕墻是合適的。但是式[8]中的a max不能反映幕墻系統對結構傳來的地震作用的放大.因此不適用于具有獨立支撐系統的點支式幕墻。對點支式幕墻玻璃進行地震荷載取值時，應增加一個系數Υ來反映幕墻系統對結構傳來地盆作用的放大。對于圖5中的地展荷載反應譜曲面，Υ取2.25足夠安全。修正后的玻璃平面外分布水平地震荷載作用可按下式計算。
點支式幕墻系統不僅僅包括玻璃，同樣也包括拉索、撐荷載取值。由上面的分析可知，點支式幕墻中的鋼爪、撐桿、拉索等構件的地震荷載取值方法應和玻璃相同。補充的幕墻支撐結構構件地震荷載作用可按下式計算
公式〔9)、式(10)中的地震荷載取值是地震菏載的上限，適用于工程設計中快速方便的要求。地震荷載較準確的取值應該是根據幕墻和結構的自振周期在反應譜曲面上進行取值。
5結論
基于本文建立的耦合數學力學模型，筆者研究了各種參數對幕墻動力響應的影響。研究結果表明，點支式幕墻對結構傳來的地震作用存在放大和削弱兩種趨勢。本文對現行規范中的地震荷載取值條款進行了修正和補充，使之包含了幕墻一結構動力藕合效應的影響。即完善了原規定又便于應用。
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