( 2) 張弦桁架主要計算結(jié)果
張弦桁架在不利的恒、
活荷載作用下，豎向
撓度為144mm，約為跨度的1 /688； 在最不利風荷載作用下，向上反拱256mm，約為跨度的1 /387。張弦桁架最大支座滑移量為119mm。索最大拉力為4 603. 6kN，約為破斷力12 791 kN 的36% ，滿足規(guī)范要求［2］。控制張弦桁架的桁架及
撐桿部分鋼結(jié)構(gòu)應力比均小于0. 85。
根據(jù)計算，選擇單向滑動支座參數(shù)如下： 豎向抗壓
承載力為2 500kN，水平抗剪承載力為250kN，
轉(zhuǎn)角要求0. 02rad，單向滑移± 150mm，支座采用PTFE滑板，
摩擦系數(shù)小于1%。
( 3) 支座節(jié)點分析
拉索端部支座節(jié)點的構(gòu)造與受力均非常復雜，為保證張弦桁架端部節(jié)點的
強度、剛度，進行了端部節(jié)點
有限元分析，選用三維實體單元Solid45，對幾何模型進行網(wǎng)格劃分，分析結(jié)果見圖7。節(jié)點大部分區(qū)域的等效應力不超過130MPa，節(jié)點的承載力能滿足要求。
( 4) 混凝土屋蓋分析
將張弦桁架與混凝土屋蓋整體建模，考慮張弦桁架橫向滑移，分析屋蓋在溫度作用下的應力和
變形，計算結(jié)果見圖8，9。由圖可見，拱形屋蓋在溫度作用下的應力分布明顯不同于普通樓蓋； 混凝土屋蓋在溫差作用下，
拉應力基本可以控制在抗拉
強度標準值以下，對于應力較大部位，施工圖設計時適當增加了配筋。另外，實際施工時沿橫向設置了間距小于40m 的混凝土屋蓋分倉縫，以減小
收縮、徐變及溫度應力。
2. 5 屋蓋施工控制
為確保張拉過程中張弦桁架的穩(wěn)定，避免相連
構(gòu)件重量對各榀張弦桁架控制張拉力的影響，施工時兩榀為一個單元，同一單元的兩榀同時張拉，最后一榀在支撐胎架上設置側(cè)向限位單榀張拉并單獨給出控制張拉力。安裝時，端部縱向次桁架、檁條、系桿與山墻的連接方式為： 釋放
張弦梁跨度方向和豎向的位移，僅約束縱向水平位移。待屋面構(gòu)件安裝并
混凝土澆筑完成后，再將端部縱向次桁架、檁條、系桿與山墻
固定連接。
3 大跨度樓蓋設計
3. 1 樓蓋體系
C 區(qū)建筑地上共2 層，其中1 層為大跨度展廳，2 層建筑功能為辦公。原設計擬采用跨度63m 的樓蓋，分析后發(fā)現(xiàn)存在兩個問題： 一是樓蓋用鋼量很大； 二是樓蓋豎向振動加速度較大。在不影響使用功能的條件下，樓蓋結(jié)構(gòu)縱向跨度設為27m，橫向跨度為18m + 27m + 18m，雙向布置4m 高主桁架，縱向布置27m 跨度等高次桁架，橫向間距3m 布置9m跨鋼梁。中間柱采用
鋼管混凝土柱，與桁架
剛性連接，為釋放溫度應力，主桁架端部與輔助用房
鋼筋混凝土柱滑動連接。樓蓋平面及剖面布置見圖10。
3. 2 樓蓋豎向振動計算與TMD 減振設計為確保2 層辦公舒適度，對27m 跨區(qū)域在步行激勵下的響應采用ETABS 進行數(shù)值分析，計算時采用的步行荷載工況為國際橋梁及結(jié)構(gòu)工程協(xié)會( IABSE) 所給定的連續(xù)步行激勵荷載模式，并且假設單人質(zhì)量65kg，行進頻率假定為2. 15Hz，則相應的步行荷載如圖11所示。
樓蓋在上述步行激勵作用下豎向振動響應見圖12，可見，不能滿足樓蓋豎向振動較高標準舒適度要求。因此設計時在27m 跨間縱向次桁架跨中下弦處安裝調(diào)諧質(zhì)量減振器( TMD) ，TMD 每個0. 625t，每跨安裝4 個，共計24 個，總質(zhì)量15t［3］。增設TMD 前后樓蓋振動最大點的振動加速度計算值比較見圖12，可見，安裝TMD 后樓蓋振動加速度減小接近50% ，可以滿足辦公建筑樓蓋舒適度不大于0. 05m / s2 的要求。
致謝： 工程風洞試驗由北京大學完成，樓蓋振動測試及減振工程由隔而固( 青島) 振動控制有限公司實施，在此表示感謝。
參考文獻
［1 ］ 廈門會展中心三期工程風荷載風洞試驗報告［R］．北京： 北京大學，2010．
［2 ］ JGJ 257-2012 索結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程［S］． 北京： 中國建筑工業(yè)出版社，2012．
［3 ］ 廈門國際會展中心大跨度
樓板振動測試報告及減振方案［R］． 青島： 隔而固( 青島) 振動控制有限公司，2011．4
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電動天棚的特點：
1、每套系統(tǒng)使用兩臺同型號的FTS專用管狀電機和一個電子控制盒；
2、面料需具較大的抗拉強度，一般選用玻璃纖維+PVC陽光面料或其它高強度的纖維面料；
3、系統(tǒng)為單開模式，可做
